ASCE 7-16第12.12.1节规定,结构的设计层漂移不得超过表12.12-1所列的允许漂移限值。对于地震应用,层间漂移限制不仅作为适用性检查,而且作为与响应修正系数(r值)和结构稳定性相关的地震设计的固有延性要求。
在目前的抗震设计理念中,结构不必设计为最大考虑地震力(MCE)。设计力的降低主要与结构横向抗压系统的r值有关。每个横向系统的r值都与延性有关,设计规范在为更延性的系统分配更高的r值时考虑到了这一关系。用于漂移校核的减小设计力应处于强度水平(LRFD) (ASCE 7-16章节12.8.6),使用的挠度放大因子(Cd)应对应于用于横向抗压系统的r值。请注意,对于漂移检查,ρ应按照ASCE 7-16章节12.3.4.1视为1.0。此外,由于极限位移计算已经包括Cd因子,因此漂移校核不需要包括过强组合。
在计算计算漂移的最小基础剪力时(ASCE 7-16节12.8.6.1),无需考虑式12.8.5。此外,用于计算漂移校核力的周期,可以使用计算得到的结构基本周期,没有章节12.8.2规定的上限(CuTa)。这意味着将有两组地震力用于弯矩框架设计,一组用于漂移校核和一组用于强度设计,漂移校核力通常低于强度设计力。
目前对风力设计没有漂移极限要求。然而,有一些关于可服务性考虑的建议,如ASCE 7-16中的附录C和AISC设计指南3“钢建筑可服务性设计考虑”。
由于Yield-Link力矩连接被认为是部分约束连接,因此建立了一个新的建模和设计程序,并通过全尺寸测试进行了验证。在设计和分析部分约束连接时,需要考虑连接的强度和刚度。计算Yield-Link力矩连接的轴向链接或旋转链接参数的详细步骤载于AISC 358-16的第12章。一旦建立了部分约束连接的模型,就可以像传统的完全约束连接一样计算帧漂移。对于推覆或非线性时程分析,需要一个完整的非线性轴向连杆或旋转连杆模型。计算链路参数的设计工具可以从strongtie.com下载。
除了漂移校核,控制弯矩框架设计的另一个常见极限状态是连接面板区域抗剪能力。面板区的承载力主要取决于柱腹板的厚度和深度。当需求容量比大于1时,许多工程师倾向于通过焊接加倍板来增加柱腹板的厚度,以增加抗剪能力。请注意,当柱腹板或加倍板超过AISC 341-16中E3-7规定的几何极限时,可以使用插焊来减少面板区域的平面外屈曲倾向。然而,许多制造商意识到,通过增加柱的重量约75 plf(例如,从W14x74增加到W14x145)增加柱的腹板厚度,可以导致更便宜的框架,因为使用加倍板的材料处理,焊接和检查成本。
如果不检查面板区域容量,结果可能是由于面板区域较弱而导致列弯曲(图D2.1)。这可能导致柱法兰断裂的上部和下部梁法兰连接到柱。这种现象在一次强地震事件后被观察到(图D2.2),也在实验室测试中重现(图D2.3)。
对于典型的SMF连接设计(例如,RBS),面板区域的设计剪切需求是通过将塑性铰点的预期弯矩投影到柱面,从柱面弯矩的总和计算出来的。
对于Yield-Link弯矩连接,面板区域需求由静力学计算,使用梁的顶部和底部的剪力从链接的最终轴向能力(Pr-link).这一要求高于典型的力矩连接,其中期望力矩取为M体育= Ry* Fy* Zx, RyA992钢为1.1,Fy = 50 ksi。对于Yield-Link力矩连接,Pr-link用R计算t= 1.2和Fu;= 65 ksi。在容量方面,面板区域的剪切容量使用φ = 0.9计算,而典型的地震连接使用φ = 1.0。面板区域容量检查是AISC 341要求的,并在Simpson Strong-Tie提供的设计工具中提供。新利体育2818
AISC 341-16第E3.4a节中柱与梁之间的弯矩比是区分SMF钢与IMF钢或OMF钢的要求之一。对于SMF,预期在梁中形成塑料铰链(图D3.1a)。如果柱中出现塑性铰(即梁的强度大于柱的强度),则有可能形成弱层结构(图D3.1b)。
具有Yield-Links的力矩帧不同于典型的SMF。典型的smf要么是加固连接(如螺栓法兰板连接),要么是弱化梁连接(如RBS连接),其中塑性铰链由梁法兰和腹板的屈曲形成(图D3.2)。在Yield-Link弯矩连接中,框架梁顶部和底部连杆的拉伸和缩短是屈服机制(图D3.3)。Yield-Link力矩连接设计过程不是强柱、弱梁检查,而是检查强柱、弱杆条件,其中柱力矩与Yield-Link耦合产生的力矩之比要求大于或等于1.0。
由于特殊的弯矩框架需要有弹性,以承受柱-梁连接的大旋转,梁必须使用支撑来稳定,以抵抗屈曲。
钢质特殊弯矩框架梁支撑是规范要求的,以防止梁扭转或弯曲屈曲,以形成塑料铰链。为了防止在梁的塑性铰形成过程中可能发生的不希望的梁屈曲破坏模式(在达到目标容量之前),AISC 341-16第D1.2b节对高延性构件(即SMF)有以下要求:梁的两个法兰应横向支撑,最大间距为Lbr = 0.095yE / R (yFy).
根据AISC 341-16,应为高或中等韧性的构件(预期屈服的构件)提供稳定梁支撑。此外,除非经过试验证明,否则梁支撑应提供在集中力、截面变化和分析表明在特殊弯矩框架的非弹性变形期间将形成塑性铰的其他位置附近。
每种预审的弯矩连接类型对梁支撑有不同的要求。对于RBS连接,根据AISC 358-16,应在减少截面附近提供梁的补充横向支撑。此外,梁上的附件应位于距离柱面最远的简化梁截面末端不大于d/2处,其中d为梁的深度。参见AISC 358-16有关额外的梁支撑要求。
目前,AISC 360-16附录6对梁支撑的强度和刚度都有要求。如果没有提供支撑或支撑不足(没有达到强度或刚度要求),设计的框架将不能达到预期的全部能力。在连接区域梁的塑性铰链形成之前,梁会在扭转(图D4.1)或弯曲(图D4.2)中发生屈曲。
根据AISC 341,有两种方法来支撑梁:(1)横向支撑(图D4.3)和(2)扭转支撑(图D4.4)。在横向支撑下,可以在压缩翼缘支撑梁(顶部或底部,或两者,取决于荷载)。在扭转支撑下,人们试图防止截面扭转。为了防止扭曲,通常在SMF梁上焊接一个全深度加强筋,并连接到附近的另一个梁上。
引入了弯矩架的Yield-Link弯矩连接,设计了Yield-Link结构熔断器
屈服机制。梁没有非弹性的横向扭转屈曲,因为屈服发生在Yield-Link结构熔断器,而不是在梁本身。如果梁被设计成在支座之间跨越,以满足Yield-Link结构熔断器系统可以提供的最大负载,那么梁支撑就不需要了。
如图D4.5所示,我们的试验支持弹性梁的行为。应变计放置在梁的底部翼缘附近
弯矩连接清楚地显示了梁的弹性行为。还要注意放置的应变计上的读数的对称性
在梁的两边。红色和蓝色线的重叠表明,在测试期间,梁没有发生扭转或弯曲屈曲,即使在框架漂移水平为6%。物理测试和FEA验证了梁支撑是不需要的梁使用屈服-链接弯矩连接。
除了梁支撑外,AISC 341-16 Section E3.4c要求在柱上进行连接支撑。当柱不能显示出在面板区域外保持弹性时,柱法兰应在顶部和底部梁法兰的水平上进行横向支撑。然而,如果柱显示在面板区域外保持弹性,柱法兰支撑只需要在梁的顶部法兰。每个柱法兰支撑的设计强度应等于可用梁法兰强度的2%。
支撑可以是直接或间接稳定支撑。直接支撑是通过使用构件支撑或其他构件(甲板,楼板等)连接到柱法兰在支撑点或附近。间接支撑通过连接通过柱腹板或加劲板实现。
特殊弯矩框架梁柱连接也可以不加支撑。然而,柱的设计需要考虑到相邻撑点之间的整体高度,需要采用以下准则:
对于具有Yield-Link弯矩连接的柱,AISC 341要求同样的梁-柱支撑要求。然而,不是设计为可用梁法兰强度的2%,yield - link弯矩连接所需的支撑力是yield - link屈服强度的2%。
Yield-Link®力矩连接采用了基于容量的设计方法,其中能量耗散主要限制在Yield-Link结构熔断器的简化区域内。构件和连接的设计是基于可能的最大抗拉强度,pr -链接,链接的减少区域(见图D6)。
Yield-Link弯矩连接设计步骤如下:
与连接设计类似,构件(梁和柱)是为框架机构力设计的,假设梁两端的链接处于其可能的最大抗拉强度。测试作为无支撑,梁可以设计为无支撑或可以设计假定梁支撑每AISC规范。在连接位置对梁的稳定支撑没有要求。对于使用弹性分析软件设计构件,梁两端的放大弯矩不需要大于Yield-Link®弯矩连接(Mpr-link)的可能最大弯矩容量。
柱子可以设计成只需要在梁的上法兰附近安装支撑。由于框架构件不耗散能量(即,塑料铰链不形成),构件按照AISC钢结构手册(AISC 360)进行设计。这意味着AISC 341中的b/t和h/tw比率不适用于框架中的梁和柱构件,当设计使用固定基础设计时。然而,如果基座被设计为固定或部分固定,(即,柱可能在基座屈服),那么在基座水平的柱将需要满足AISC 341长细比。请注意,采用Yield-Link弯矩连接的弯矩框架柱的设计必须考虑放大弯矩和放大轴向荷载的相互作用。这超出了AISC 341-16的要求,即只设计放大轴向荷载,而忽略了柱设计中的弯矩,用于强度过大的荷载组合。
作为我们FEMA P695接头鉴定研究的一部分,广泛的研究表明,遵循上述Yield-Link力矩接头的设计程序可以提高性能,减少预期损伤量和残留框架漂移。使用RBS和Yield-Link力矩连接的两个12层框架的对比如图D7.1所示。在Yield-Link框架和RBS框架中铰链分布的差异在下面的图中很明显。
根据AISC 341-16 Section E3.5.c,梁两端遭受非弹性应变(塑性铰形成)的区域应指定为保护区。在AISC 358-16中,每个预审力矩连接都有自己的部分,说明什么被认为是保护区。需要一个明确的标记来表示保护区,以及一个禁止穿透和焊接到该区域的标志,因为它会对力矩连接的性能产生负面影响。AISC《钢结构建筑和桥梁标准实践规范》(ANSI/AISC 303-16)也有类似的要求,要求制造商应永久标记按照AISC 341指定的保护区。消防施工后,现场标识模糊的,应当重新标识。
RBS连接的保护区域如图D8.2所示。在这些例子中可以看到,保护区包括梁翼缘和梁腹板,因为这是预期的非弹性变形将发生的位置。
这意味着在施工过程中,业主指定的施工代表必须与机械、电气和管道(MEP)行业确认,这些位置的梁腹板不会被穿透。此外,必须有人在每个时刻连接上标记这些位置,如图D8.2所示。
图D8.3显示了Yield-Link力矩连接的保护区域。由于梁不是屈服单元,保护区域只包括与梁翼缘的链接和梁腹板的剪切卡瓦接触的单元。
注意: